近年來(lái)，隨著新品種相繼開(kāi)發(fā)和產(chǎn)量不斷增加，500主機(jī)列生產(chǎn)負(fù)荷不斷加大，故障也隨之增加。2003年2月，1400減速機(jī)高速軸發(fā)生燒瓦事故，搶修時(shí)發(fā)現(xiàn)軸頸磨損。更換軸瓦后，1.6mw電機(jī)軸承座出現(xiàn)異常振動(dòng)，導(dǎo)致負(fù)荷端軸承座振裂。檢修電機(jī)時(shí)，考慮到軸承座振動(dòng)大，遂將電機(jī)軸瓦頂間隙稍稍加大。減速機(jī)高速軸受力分析表明，過(guò)鋼時(shí)高速軸受到軋制力作用要上升，故在重新找正時(shí)使電機(jī)中心高出減速機(jī)中心0.15mm，以平衡減速機(jī)受力時(shí)的上浮。做此調(diào)整后電機(jī)軸承座振動(dòng)仍嚴(yán)重，額定電流下振動(dòng)較小，超過(guò)200-300a時(shí)振動(dòng)相當(dāng)嚴(yán)重，同時(shí)伴有丟轉(zhuǎn)現(xiàn)象。振動(dòng)有一定的周期性，咬鋼時(shí)沖擊振動(dòng)增大，每次振動(dòng)高峰持續(xù)3-4s。
一、振動(dòng)數(shù)據(jù)采集
檢修時(shí)多次檢查電機(jī)與減速機(jī)聯(lián)軸器對(duì)中性，偏差均不大于0.5rnm，因此對(duì)軸承座振動(dòng)影響不大。
我們用武漢立德公司的數(shù)據(jù)采集器，采集電機(jī)兩軸承座的振動(dòng)數(shù)據(jù)，譜圖如圖2所示?？梢钥闯觯海?）9hz左右的轉(zhuǎn)頻幅值特征明顯；（2）3x、5x倍頻比較明顯。同時(shí)觀察到振動(dòng)較大或超負(fù)荷時(shí)電機(jī)發(fā)出低沉轟鳴聲；在過(guò)臨界轉(zhuǎn)速區(qū)時(shí)振動(dòng)無(wú)明顯變化。
二、原因分析
1．9hz左右的轉(zhuǎn)頻幅值判定為轉(zhuǎn)子不平衡造成。檢修時(shí)，將電機(jī)轉(zhuǎn)子水平放置，調(diào)整好水平后，再旋轉(zhuǎn)90°檢驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子向下彎曲。
2．減速箱輸人端聯(lián)軸節(jié)部分間隙過(guò)大。9hz左右的轉(zhuǎn)頻及其3x（28hz）、5x（45hz）幅值較大，是松動(dòng)的特征。這是因?yàn)樗脧椥灾N聯(lián)軸器銷孔直徑50mm，而橡膠棒直徑僅有46mm，因而造成配合間隙過(guò)大。
3．減速箱齒輪嚙合間隙較大。嚙合頻率的帶寬窄，沖擊能量集中，易造成齒裂。280hz左右的頻率及其2x（559hz）幅值較大。拆檢發(fā)現(xiàn)，齒頂間隙大，輪齒磨損。
三、解決措施及效果
據(jù)此決定采取以下改進(jìn)措施。
1．對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡。
2．更換電機(jī)與減速機(jī)的彈性柱銷聯(lián)軸器，并找正。
3．橡膠棒的直徑改為47.5mm。
4．調(diào)整減速機(jī)兩軸，保證齒頂間隙，同時(shí)確保兩軸平行。
5．更換電機(jī)負(fù)荷端軸承座。
經(jīng)解體檢修減速機(jī)、電機(jī)軸瓦及人字齒輪座，更換電機(jī)軸瓦座、彈性聯(lián)軸器、齒輪座中軸軸瓦和下軸瓦；對(duì)各軸瓦進(jìn)行研配；調(diào)整減速機(jī)齒輪副間隙；對(duì)各聯(lián)接軸找正，并對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子進(jìn)行動(dòng)平衡。修好后試車，軸承座振動(dòng)消除，運(yùn)行狀態(tài)良好。